dn50氨水流量計在有限流動(dòng)水域浮體結構對水流結構的影響

摘要:基于物理模型試驗，研究浮體結構在有限流動(dòng)水域運行過(guò)程中對下游水流流動(dòng)結構產(chǎn)生的影響。在不同浮體結構位置及來(lái)流條件下，對下游水流結構特征斷面的流速分布、流速不均勻系數以及回流區長(cháng)度進(jìn)行了測量分析。結果表明:浮體結構位置對流速分布及流速不均勻系數存在明顯影響;來(lái)流條件的改變同樣對兩者有較大的影響，其影響隨著(zhù)來(lái)流流量的增大而增大;回流區的長(cháng)度受浮體結構位置以及來(lái)流流量影響都較大。在實(shí)際工程中，應重點(diǎn)關(guān)注浮體結構位置及來(lái)流流量變化引起的水流流動(dòng)結構改變。
浮體結構閘門(mén)作為一種新型的環(huán)境友好型閘門(mén)在平原水利防洪工程中得到廣泛的應用。受邊界以及流動(dòng)特性的影響，有限流動(dòng)水域中的浮體結構水動(dòng)力變化更為復雜，易導致浮體結構傾覆，從而影響工程安全。水流結構的變化對浮體結構穩定性起到關(guān)鍵作用。邢殿錄等對比無(wú)限和有限水域，認為有限水域中邊界的存在影響浮體結構的水動(dòng)力系數。陸彥分析浮箱門(mén)在靜水和動(dòng)水中的穩定性及其影響因素，對浮箱門(mén)在運行過(guò)程中的周?chē)μ匦赃M(jìn)行描述，并給出了增加沉浮穩定性的措施。Johnson等采用物理模型試驗對淹沒(méi)狀態(tài)下的防波堤在周?chē)ɡ艘约八髯饔孟碌挠绊戇M(jìn)行分析，通過(guò)3種不同的數值模型對比并描述了浮式防波堤對周?chē)髁鲬B(tài)分布及波高的影響。傅宗甫等基于水力學(xué)模型試驗，分析了新型浮體閘在動(dòng)水中沉浮的水力特性，得到不同位置下影響浮體閘穩定性的因素，同時(shí)提出提高浮體閘沉浮安全性的方式。蘇禮邦對浮體啟閉閘門(mén)在流動(dòng)水域中的運行進(jìn)行了理論研究和模型試驗，得到浮體門(mén)受初始潮位影響較大、減小上下游水頭差可減小浮體門(mén)的受力從而提高穩定性的結論，為大型浮體門(mén)的結構設計和操作運行控制提供了技術(shù)支持。Ｒey等采用試驗方法模擬了水流作用下的淹沒(méi)平板的水力荷載，得到水流對反射系數及作用在平板上的水平力影響巨大、對垂直作用力卻影響微小的結論。Venugopal等得到不同浮體結構體型以及吃水深度對其表面受力影響巨大。崔貞等采用物理模型試驗以及數值模擬對不同浮體結構在不同水力特性下的水流結構以及傾覆性進(jìn)行研究，研究不同參數對浮體結構的影響，為有限流動(dòng)水域中浮體結構的穩定性提供參考依據。以上研究大多對浮體結構的穩定性及所受作用力進(jìn)行研究，對水流結構及其影響因素研究較少。本文通過(guò)物理模型試驗，對不同來(lái)流條件下及不同位置下的浮體結構在有限動(dòng)水作用下的下游水流結構進(jìn)行分析。通過(guò)對比不同來(lái)流以及位置下的水力特性，分別對特征斷面的流速分布特征、斷面流速的不均勻系數以及回流區的變化特性進(jìn)行比較分析，以期為有限水域浮體結構在動(dòng)水運行過(guò)程中的周?chē)髯兓匦砸约捌浞€定性分析提供依據。
1試驗裝置及參數設計
1．1試驗裝置
為探究浮體結構在不同位置以及不同來(lái)流流量對下游水流結構的影響，在長(cháng)、寬、高分別為10.00m、0.30m和0.50m的有機玻璃水槽中進(jìn)行物理模型試驗(圖1)。浮體結構位于水槽中間區域，通過(guò)閘門(mén)調速裝置對浮體結構的位置進(jìn)行精確控制，對下游區域流速采用ADV進(jìn)行測速，并采用dn50氨水流量計進(jìn)行流量監測。

1．2試驗參數設計
有限水域的浮體結構在不同來(lái)流動(dòng)水中運行時(shí)，浮體結構位置的改變會(huì )對流場(chǎng)產(chǎn)生影響，從而影響浮體結構的泄流能力以及穩定性。試驗過(guò)程中固定浮體結構的體型不變(長(cháng)L=0.20m，寬B=0.30m，高a=0.10m)，分別選取4種不同來(lái)流流量Q及浮體結構位置e，控制浮體結構在上、下游水位不變的條件下進(jìn)行試驗，具體試驗參數設計及說(shuō)明見(jiàn)表1以及圖2。


2結果及分析
來(lái)自上游的水體經(jīng)浮體結構的阻擋作用，水流繞流經(jīng)浮體結構的上部和下部區域通過(guò)，并在浮體結構背水面的下游區域形成小范圍回流區，此處水流紊亂，流速分布不均勻。試驗過(guò)程中，對回流區沿水流方向的長(cháng)度D(水槽縱向中心斷面處，自浮體結構背水面到沿水流方向流速為0的*遠位置點(diǎn))進(jìn)行量測。選取浮體結構下游區域回流區中心點(diǎn)所在斷面進(jìn)行流速測量對比。流速測量斷面位置A-A見(jiàn)圖3。

2．1不同浮體位置對斷面流速分布的影響
圖4橫坐標為斷面水流方向流速，縱坐標為測點(diǎn)垂向位置與下游水位的比值y/H'。隨著(zhù)浮體結構位置的上升，*小斷面流速位置同樣上升。以圖3(a)為例，當e=0.02m時(shí)，下游斷面位置自下而上呈現先減小、后增大的趨勢，在y/H'=0.40時(shí)流速達到*小，隨著(zhù)浮體結構位置的上升，*小流速呈現向上偏移的趨勢。在斷面位置y/H'=0.20時(shí)，隨著(zhù)e的增大，流速呈現增大的趨勢。當e較小時(shí)，流經(jīng)浮體結構下部進(jìn)行下泄的水流較少，主流出現在浮體結構的上部，且在浮體結構的阻擋作用下出現回流區;隨著(zhù)e上升，主流偏向浮體結構下部區域，流速增大。與y/H'=0.20的流速分布正好相反，當y/H'=0.80時(shí)，流速分布隨著(zhù)浮體位置的增大而減小。隨著(zhù)e的增大，通過(guò)浮體結構下部泄流的水體增多，主流開(kāi)始向下偏移。試驗過(guò)程中，浮體結構處于淹沒(méi)狀態(tài)，流速的分布隨著(zhù)浮體位置的改變呈現上大、中小、下大的分布趨勢，在浮體結構下游區域形成回流區，回流區的位置隨著(zhù)浮體結構的上升而上升。

2．2不同來(lái)流流量對斷面流速分布的影響
由圖5可知，當e相同時(shí)，斷面*小流速發(fā)生的位置相同，發(fā)生在浮體結構下游回流區位置。隨著(zhù)來(lái)流流量的增大，流經(jīng)浮體結構下泄的水流流速在上層和下層水體中呈現增大的趨勢。浮體結構位置不變，由于受到浮體結構的擠壓，上游來(lái)流分別經(jīng)過(guò)浮體結構上部、下部進(jìn)行泄流，因此在下游區域的上層、下層水體中，流速較大;受浮體結構的阻擋，浮體結構下游區域形成回流區，流速較小。試驗過(guò)程中，由于控制浮體結構所在水域的上游、下游水位不發(fā)生變化，因此隨著(zhù)來(lái)流流量的增大，流速呈現增大的趨勢。

2．3特征流速以及不均勻系數
流速沿斷面分布的均勻特性可以通過(guò)流速分布不均勻系數進(jìn)行表征，通過(guò)所選取斷面*大流速和*小流速的差值與該斷面平均流速的比值，δ值越大表明浮體結構的存在對水流斷面流速的分布產(chǎn)生的影響較大。表2中，當來(lái)流流量相同時(shí)，流速的不均勻系數多數隨e的增大而減小。浮體結構位置較小時(shí)，主流為浮體結構上部的水流。隨著(zhù)浮體結構位置的上升，來(lái)自上游的水體逐漸分成浮體結構上部和下部的兩股主流，流速分布的不均性減小。浮體結構位置及所處水位條件相同時(shí)，來(lái)流流量的增大，區域的平均流速增大，因此流速不均勻性減小。

2．4回流區長(cháng)度分析
表3中，當來(lái)流流量較小時(shí)(Q=0．015m3/s)，回流區的長(cháng)度D隨著(zhù)浮體結構位置的增大逐漸增大;當來(lái)流流量較大時(shí)(Q=0．024m3/s)，回流區的長(cháng)度卻隨著(zhù)浮體結構位置的增大呈現減小的趨勢。試驗過(guò)程中，當浮體結構位置較高且來(lái)流較小時(shí)，浮體結構上下部區域的主流流速較小，回流區范圍較大;浮體結構位置不變時(shí)，來(lái)流流量增大，回流區長(cháng)度減小。來(lái)流增加，下泄水流流速較大，并迅速將回流區內的水流帶入下游區域，因此回流區長(cháng)度反而呈現減小趨勢。

3結論
a．浮體結構下游回流區水流流速分布呈現上大、中小、下大的分布規律，受浮體結構位置的影響較明顯;*小流速出現在浮體結構背水面的下游區域，且主流隨著(zhù)浮體位置的變化而發(fā)生偏移。
b．來(lái)流流量的增大會(huì )引起整體流速增大，而*小流速發(fā)生位置幾乎不受影響。
c．隨著(zhù)浮體結構位置的增大，流速的不均勻系數多數呈減小趨勢。
d．不同位置的浮體結構對回流區的范圍存在影響，且隨著(zhù)流量的變化而發(fā)生變化:流量較小時(shí)(Q=0.015m3/s)，隨著(zhù)位置的增大回流區長(cháng)度增大;流量較大時(shí)(Q=0．024m3/s)，回流區長(cháng)度呈現減小趨勢。在實(shí)際工程中，應注意由于浮體結構位置引起的水流結構改變，并通過(guò)合理調控來(lái)流流量確保浮體的安全。

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